漏電流保護(hù)器測試儀的運行總結(jié)

漏電流保護(hù)器測試儀的運行總結(jié)
　　1.1　動作情況
　　該保護(hù)裝置于1996年12月26日**并網(wǎng)，通過168 h試運行，又經(jīng)過一次**消除缺陷和1998年5月～6月的**次大修，在歷時2年的運行過程中
　　1.2　動作分析
　　a.機組在168 h試運行期間，以及試運行通過后的前半年運行期間，鍋爐、熱工、汽機等方面問題特別多，如鍋爐燃燒不穩(wěn)定，主燃料保護(hù)失靈，即MFT保護(hù)經(jīng)常動作，造成停機、停爐。其逆功率保護(hù)1(由主汽門關(guān)閉開關(guān)量和逆功率1組成“與”門，經(jīng)0.5 s出口跳主斷路器和滅磁開關(guān))先后動作12次，其中1次不正確動作，是在168 h試運行期間，由于熱工輸出的主汽門關(guān)閉開關(guān)量的常開、常閉接點接反，造成在并網(wǎng)時發(fā)電機瞬時逆功率動作出口停機、停爐，于是暫時停用逆功率保護(hù)1。在此期間，當(dāng)熱工保護(hù)動作停機、停爐時，由逆功率保護(hù)2經(jīng)30 s延時出口跳主斷路器及滅磁開關(guān)，共動作9次，全部正確。另有6次屬機熱工保護(hù)動作(由主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門)，直接啟動電氣出口跳主斷路器及滅磁開關(guān)。
　　在1998年5月～6月機組**次大修期間，*終查明原順序停機用主汽門關(guān)閉開關(guān)安裝不合理，同時主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門直接啟動電氣出口也不盡合理，于是改成主汽門關(guān)閉開關(guān)量和AST低油壓組成“與”門的回路和逆功率1組成順序停機保護(hù)，這樣必須由主汽門已關(guān)閉和逆功率保護(hù)1動作作為主汽門關(guān)嚴(yán)的充分條件，實現(xiàn)順序停機、保護(hù)出口跳主斷路器和跳滅磁開關(guān)。此后機、爐保護(hù)動作全部由逆功率保護(hù)1進(jìn)行，其動作全部正確。
　　b.發(fā)電機定子冷卻水?dāng)嗨Ｗo(hù)動作1次。從定子斷水保護(hù)本身來說，動作是正確的。由于設(shè)計時將斷水保護(hù)延時設(shè)置于熱工回路中，但實際上熱工回路中無此延時，168 h試運行期間出現(xiàn)冷卻水瞬時波動斷水，造成斷水保護(hù)瞬時出口停機、停爐。后在微機保護(hù)的軟件中設(shè)置定子斷水保護(hù)延時，至今該保護(hù)運行正常。建議以后對斷水保護(hù)的延時就設(shè)置在微機保護(hù)中，這很容易實現(xiàn)，而在熱工回路中設(shè)置此延時，往往會造成某些疏漏。
　　c. 1997年5月26日7點45分，發(fā)電機因某種原因工作于50 Hz手動勵磁狀態(tài)，當(dāng)時發(fā)電機有功輸出210 MW，無功輸出90 Mvar，機端電壓19 kV，勵磁機主勵電流92 A。此時根據(jù)系統(tǒng)要求，發(fā)電機增加有功輸出，同時未及時調(diào)節(jié)50 Hz手動勵磁，當(dāng)發(fā)電機有功增至282 MW時，無功逐步進(jìn)相至154 Mvar，由于電樞反應(yīng)和接至機端的50 Hz手動勵磁隨機端電壓下降，勵磁反而降至75 A，機端電壓由19 kV降至16.5 kV，發(fā)電機功角由38.2°增至94.3°，定子電流由86.5%In增至113%In，機端阻抗(二次側(cè))由第Ⅰ象限ZF=24.17 ej21.6° Ω迅速進(jìn)入第Ⅳ象限ZF=11.95 e-j28.5° Ω，ZF進(jìn)入失磁圓內(nèi)，經(jīng)1 s，失磁保護(hù)動作出口，造成停機、停爐。失磁保護(hù)動作行為正確。
　　d.發(fā)電機定子匝間短路保護(hù)由專用的電壓互感器(TV)開口三角形連接的三相繞組(簡稱開口三角)供匝間保護(hù)測量發(fā)電機基波零序電壓。匝間保護(hù)的靈敏段，其基波零序電壓整定值為2 V，延時0.1 s；不靈敏段，基波零序電壓整定為4 V；3次諧波制動電壓門檻整定為4 V，制動系數(shù)為0.4。發(fā)電機在各種負(fù)荷情況下測得開口三角基波零序電壓小于0.065 V，微機保護(hù)顯示屏顯示基波零序電壓小于0.017 V。1997年11月27日18時58分，機組帶有功負(fù)荷285 MW，無功負(fù)荷140 Mvar，系統(tǒng)內(nèi)無操作也無故障，匝間保護(hù)突然出口跳閘。事后分析判斷發(fā)電機定子繞組無匝間短路，于是重新啟動機組，在發(fā)電機滿速后，發(fā)電機升壓至5 kV，10 kV，15 kV，20 kV時，測開口三角基波零序電壓均小于0.017 V，在20 kV時，經(jīng)1 min，開口三角基波零序電壓突升至2.01 V，但一次系統(tǒng)無異常，過后開口三角基波零序電壓又消失，后將發(fā)電機并網(wǎng)，經(jīng)數(shù)分鐘開口三角基波零序電壓又升至1.95 V，停留1 min后又消失。在1997年11月28日發(fā)電機帶230 MW負(fù)荷后，測開口三角基波零序電壓為0.95 V，但隨后又消失，此時匝間保護(hù)按原定值投入信號，以后經(jīng)長期監(jiān)測，匝間保護(hù)開口三角基波零序電壓均小于0.065 V，且匝間保護(hù)至今未有動作信號出現(xiàn)。
　　漏電流保護(hù)器測試儀的運行總結(jié)，曾對匝間保護(hù)一、二次回路進(jìn)行重點檢查，未發(fā)現(xiàn)異常。但在對接于機端另一組電壓互感器(TV)進(jìn)行空載特性試驗時，發(fā)現(xiàn)當(dāng)在電壓小于UN情況下，伏安特性正常，至1.3UN時，TV立刻出現(xiàn)一次繞組匝間短路，從此絕緣未恢復(fù)。由此分析，可能該機組TV一次繞組匝間(層間)絕緣本身存在缺陷，在運行中可能有瞬時層間絕緣損壞情況。由于該TV在機端和匝間保護(hù)專用TV經(jīng)發(fā)電機中性點中阻抗(5 000 Ω)并聯(lián)，所以該TV一旦出現(xiàn)瞬時層間絕緣破壞，在匝間保護(hù)專用TV的開口三角處能測量到基波零序電壓，從而導(dǎo)致匝間保護(hù)動作。另外在運行期間，高壓出線近區(qū)曾發(fā)生接地故障，WFBZ—01型保護(hù)無任何異常情況發(fā)生。2　初步評價
　　a.通過投產(chǎn)調(diào)試及**次大修試驗，認(rèn)為WFBZ—01型微機保護(hù)調(diào)試方便、簡單、可靠，因此取消了另配一套集成元件保護(hù)的方案。
　　b.微機保護(hù)改動比模擬保護(hù)方便，易于實現(xiàn)。如低阻抗保護(hù)增加電流閉鎖時，可以不增加任何硬件設(shè)備和回路，而僅在軟件中實現(xiàn)。
　　c.該裝置已投運2年多，未發(fā)現(xiàn)重大缺陷。特別是1998年來，其逆功率保護(hù)、失磁保護(hù)等均有多次正確動作記錄，其它保護(hù)也經(jīng)過幾次區(qū)外故障的考驗，無誤動等異常情況發(fā)生。
　　d.對保護(hù)的配置，應(yīng)充分考慮某一屏停用時，不失去主保護(hù)和動作較多的后備保護(hù)，建議對某些重要的保護(hù)應(yīng)雙重化配置(包括后備保護(hù))，并應(yīng)分配在不同屏柜內(nèi)。
　　e.在運行中發(fā)現(xiàn)的問題，很多可以在投運前試驗時發(fā)現(xiàn)和**，所以對該保護(hù)在試驗時應(yīng)列出詳細(xì)的試驗項目，試驗時不要漏項，這樣可以減少在投運后出現(xiàn)異常和故障。
　　f.針對已獲得的運行資料，我們對12號、13號300 MW機組保護(hù)進(jìn)行改造，也采用了WFBZ—01型微機保護(hù)，并不再配置集成電路保護(hù)，為全廠微機網(wǎng)絡(luò)化創(chuàng)造條件，使技術(shù)更新再上一個臺階。

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